Постановление Госгортехнадзора РФ от 25.08.1998 №50 (ред. от 13.07.2001)

«РД 10-249-98. Нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды»

Первое официальное опубликование: М.: Государственное унитарное предприятие «Научно-технический центр по безопасности в промышленности Госгортехнадзора России», 2001
Шифр: РД 10-249-98
Действует с 25.08.1998
Редакция действует с 13.07.2001
Не действует с 01.01.2021
Действие отменено на основании Федерального закона от 31.07.2020 №247-ФЗ
Запросить документ PDF
Запросить документ MS Word

Дата изменения: 01.05.2021

страниц: 244; таблиц: 24; иллюстраций или формул: 2471; абзацев: 6313; строк: 10177; слов: 51063; символов: 368543;

Описание

Про действие этого документа после "регуляторной гильотины" читаем Ростехнадзор разъяснил, что делать со старыми документами Госгортехнадзора

Настоящие Нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды распространяются на паровые котлы и паропроводы с рабочим давлением более 0,07 МПа и на водогрейные котлы и трубопроводы горячей воды с температурой свыше 115 °C:

на котлы с топкой, котлы-утилизаторы, энерготехнологические котлы и др.;
на встроенные и автономные пароперегреватели и экономайзеры;
на трубопроводы пара и горячей воды в пределах котла, включая опускные трубы, соединительные трубы и стояки;
на трубопроводы пара и горячей воды любого назначения; на сосуды, подключенные к тракту котла (пароохладители, сепараторы и др.).

Допускается применение Норм при расчете сосудов энергомашиностроения и корпусов арматуры тепловых электростанций и других установок.

Нормы не распространяются на котлы, трубопроводы, встроенные и автономные пароперегреватели и экономайзеры, устанавливаемые на морских и речных судах и на других плавучих средствах или объектах подводного применения, а также на подвижном составе железнодорожного, автомобильного и гусеничного транспорта, и на котлы с электрическим обогревом.

Для котлов и трубопроводов, находящихся в эксплуатации, в процессе монтажа или изготовления или оконченных проектированием до введения настоящих Норм, переоформление расчетов на прочность в соответствии с новыми нормами не требуется.

Разделы сайта, связанные с этим документом:

Работы на объектах котлонадзора и энергетического оборудования

Связи документа

Связи отсутствуют

В новостях

Обсуждение

Ваш комментарий

Упоминания в вопросах и комментариях в других разделах сайта

Нет комментариев, вопросов или ответов с этим документом

Термины

Сокращения
ЛСМ — Метод расчета по спектрам ответа

см. страницу термина
МДА — Метод расчета по акселерограммам сейсмического воздействия

см. страницу термина
ОКГ — Охладители конверторных газов

см. страницу термина
ПВД — Подогреватели высокого давления

см. страницу термина
СРК — Содорегенерационные котлы

см. страницу термина
ТБО — Твердые бытовые отходы

см. страницу термина
ТУ — Технические условия

см. страницу термина

Термины
Акселерограмма землетрясения
зависимость от времени абсолютного ускорения грунта (основания) для определенного направления в виде графика или в табличной форме (оцифровка)
см. страницу термина
Аналоговая акселерограмма
запись реального землетрясения, используемая для расчета на сейсмостойкость
см. страницу термина
Высокотемпературные трубопроводы
К ... относятся трубопроводы из углеродистых, низколегированных марганцовистых, хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей, эксплуатирующихся при температуре среды в них выше 370 °C, и трубопроводы из аустенитных марок сталей, эксплуатирующихся при температуре среды в них выше 450 °C. Остальные трубопроводы относятся к низкотемпературным.
см. страницу термина
Детали фланцевого соединения
являются фланцы, кольцо свободного фланца, прокладка, мембрана, шпильки (болты), гайки, шайбы
см. страницу термина
Динамическая модель оборудования или трубопровода при анализе сейсмостойкости
- это динамическая система с конечным числом степеней свободы, достаточно полно отражающая основные динамические свойства рассматриваемой конструкции, по реакции которой на заданное сейсмическое воздействие оценивается сейсмостойкость реальной конструкции
см. страницу термина
Дополнительные нагрузки
- изгибающие моменты, осевые усилия и крутящие моменты от веса и самокомпенсации - определяются отдельными расчетами
см. страницу термина
Допустимая температура металла
Под ... следует понимать наибольшее значение температуры, для которой допустимо применение в оребренной трубе данной марки стали.
см. страницу термина
Землетрясение (сейсмическое воздействие)
колебания земли, вызываемые прохождением сейсмических волн, излученных из какого-либо очага упругой энергии
см. страницу термина
Изгибные общие и локальне напряжения
Под ... следует понимать соответственно напряжения, возникающие во всем сечении экрана в результате общего и (или) локального изгиба. Изгибные напряжения в рассматриваемом расчетном сечении оребренной трубы изменяются от максимального положительного значения до минимального отрицательного.
см. страницу термина
Интенсивность землетрясения
мера величины сотрясения грунта, определяемая параметрами движения грунта, степенью разрушения сооружений и зданий, характером изменений земной поверхности и данными об испытанных людьми ощущениях
см. страницу термина
Исходные данные для расчета на сейсмостойкость
являются: ... ... ...
см. страницу термина
Коэффициент прочности сварных соединений
представляет собой отношение предельной нагрузки, действующей в направлении, перпендикулярном к направлению сварного соединения (т.е. при ), к предельной нагрузке бесшовной детали
см. страницу термина
Коэффициент прочности, учитывающий отверстия
представляет собой отношение предельной нагрузки детали с отверстиями к предельной нагрузке детали без отверстий
см. страницу термина
Линейно-спектральный метод расчета на сейсмостойкость
метод, в котором величины сейсмических нагрузок определяются по спектрам ответа в зависимости от частот и форм собственных колебаний конструкции
см. страницу термина
Линейный ряд отверстий
являются отверстия в количестве двух и более, расположенные в одном направлении (по одной линии) на поверхности детали. Отверстия, центры которых отстоят от указанного направления на 15° и менее, могут считаться входящими в ряд отверстий (рис. 4.2)
см. страницу термина
Локальные мембранные напряжения
Под ... понимаются напряжения, действующие в локальной области: в одной или нескольких оребренных трубах или на некотором ограниченном участке по длине труб мембранной конструкции. Локальными считаются напряжения, возникающие в оребренных трубах, расположенных в зонах приложения локальных нагрузок или в зонах возникновения местных реактивных усилий, а также в зонах неравномерного действия механических нагружающих факторов, если их максимальные (минимальные) значения отличаются от средних по всему сечению более чем на 15% (на основании практики проведения расчетов). Так, например, к категории локальных относятся напряжения, возникающие в экранах в зоне крепления подвесок, в районах приварки косынок, поясов жесткости, опорных элементов и др.
см. страницу термина
Локальные напряжения
считаются напряжения, возникающие в оребренных трубах, расположенных в зонах приложения локальных нагрузок или в зонах возникновения местных реактивных усилий, а также в зонах неравномерного действия механических нагружающих факторов, если их максимальные (минимальные) значения отличаются от средних по всему сечению более чем на 15% (на основании практики проведения расчетов). Так, например, к категории локальных относятся напряжения, возникающие в экранах в зоне крепления подвесок, в районах приварки косынок, поясов жесткости, опорных элементов и др
см. страницу термина
Мембранные напряжения
Под ... понимаются напряжения в расчетном сечении мембранной конструкции, равномерно распределенные (средние) по толщине стенки оребренной трубы.
см. страницу термина
Метод динамического анализа сейсмостойкости
метод численного интегрирования уравнений движения, применяемых для анализа вынужденных колебаний конструкции при сейсмическом воздействии, заданном акселерограммами землетрясений
см. страницу термина
Нерадиальные отверстия или ответвления
Под ... следует понимать отверстия или штуцера (трубы) расчетной детали, направления продольной оси которых отличаются от радиального направления более чем на 15°.
см. страницу термина
Номинальное допускаемое напряжение
Под ... следует понимать величину напряжения, используемую для определения расчетной толщины стенки детали или допустимого давления по принятым исходным данным и марке металла.
см. страницу термина
Нормальные условия эксплуатации
стационарный режим работы оборудования при номинальной производительности
см. страницу термина
Общие мембранные напряжения
Под ... понимаются напряжения, действующие по всему сечению и (или) по всей высоте мембранного экрана и равные средним напряжениям по сечению мембранной конструкции. Например, напряжения, возникающие в углу топки от хлопка, относятся к категории общих, так как действуют по всей высоте конструкции; напряжения, возникающие в разъемах экранов, относятся к категории общих, так как действуют по всей ширине экрана.
см. страницу термина
Огибающий спектр ответа
спектр, полученный по результатам обработки спектров ответа, для набора аналоговых и (или) синтезированных акселерограмм
см. страницу термина
Оребренная труба
Под ... понимается либо плавниковая труба, т.е. труба, изготовленная металлургическим способом вместе с плавниками как единое целое, либо гладкая труба с приваренными к ней ребрами.
см. страницу термина
Основная задача метода "обхода на месте"
заключается в том, что специалист, имеющий определенную квалификацию, при инспекции оборудования на станции определяет, выполнены или нет при проектировании и на монтаже те требования, которые устанавливаются для того или иного оборудования в целях обеспечения его сейсмостойкости. Так, например, при инспекции оборудования, для которого предусмотрены мероприятия по обеспечению сейсмостойкости, в первую очередь проводится проверка правильности выполнения этих мероприятий
см. страницу термина
Основное допускаемое напряжение, которое используется для оценки прочности при статическом нагружении
является номинальное допускаемое напряжение , значения которого приведены в разделе 2 Норм
см. страницу термина
Основное допускаемое напряжение, которое используется для оценки прочности трубы при статическом нагружении
является номинальное допускаемое напряжение , значения которого принимаются по характеристикам прочности с соответствующим запасом прочности согласно разделу 2 Норм
см. страницу термина
Основной расчетный режим при оценке статической прочности
является стационарный режим при номинальной производительности и параметрах пара котла
см. страницу термина
Основные нагружающие факторы
К ... относятся: ... ... ...
см. страницу термина
Ответная акселерограмма
акселерограмма точки конструкции, определяемая из расчета вынужденных колебаний при сейсмическом воздействии
см. страницу термина
Плоская динамическая модель
- это динамическая система, движение точек которой происходит в одной плоскости, а ее упругие связи работают при плоском деформированном состоянии
см. страницу термина
Подвеска стационарного котла
состоит из следующих основных элементов: тяги и шарнирного соединения (одного или двух - в зависимости от общей длины подвески), состоящего из проушин. Подвески разделяются на "холодные" и "горячие". Тяги "холодных" подвесок представляют собой сплошные прутки, а тяги "горячих" подвесок изготовляются из труб и относятся к обогреваемым элементам
см. страницу термина
Подвески стационарного котла
- это несущие элементы, воспринимающие нагрузку от массы котла, временные и особые нагрузки и работающие при высоких температурах
см. страницу термина
Поэтажная акселерограмма
ответная акселерограмма отдельных высотных отметок сооружения, на которых установлено оборудование
см. страницу термина
Проектное землетрясение
землетрясение со средней повторяемостью один раз за срок службы станции
см. страницу термина
Производственная прибавка
состоит из прибавки, компенсирующей минусовое отклонение , и технологической прибавки :
см. страницу термина
Просветы
- это наименьшие расстояния между укрепляющими элементами трубной решетки (см. рис. 6.1); их обозначения представлены в табл. 6.1
см. страницу термина
Развилки
Под ... следует понимать тройниковое соединение Y-образного типа, предназначенное для разделения потока среды в трубе на два симметричных потока, направление которых располагается под углом к продольному направлению основной трубы.
см. страницу термина
Расчет на малоцикловую усталость
является поверочным и выполняется после выбора основных размеров детали
см. страницу термина
Расчет на прочность
под ... понимается поверочный расчет, служащий для проверки выполнения условий прочности при заданных основных размерах конструкции и расчетных нагрузках.
см. страницу термина
Расчет на прочность коллекторов под действием весовых нагрузок
является поверочным и выполняется после выбора основных размеров коллектора в соответствии с подразделом 3.2 Норм
см. страницу термина
Расчетная температура в каждой точке
Под ... следует понимать максимальную температуру в каждом расчетном цикле, при которой производится расчет на циклическую прочность.
см. страницу термина
Расчетная температура в каждом сечении
Под ... следует понимать среднюю температуру, по которой определяется допускаемое напряжение, а также принимаются характеристики металла , , , для оребренной трубы.
см. страницу термина
Расчетная температура металла детали подвески
Под ... следует понимать температуру, по которой принимается значение допускаемого напряжения.
см. страницу термина
Расчетная температура металла рассчитываемой детали фланцевого соединения
Под ... следует понимать температуру, по которой принимается значение допускаемого напряжения.
см. страницу термина
Расчетная температура стенки
Под ... следует понимать температуру металла, по которой выбирается величина допускаемого напряжения для рассчитываемой детали котла или трубопровода.
см. страницу термина
Расчетное давление
Под ... следует понимать избыточное давление рабочей среды, по которому производится расчет на прочность данной детали.
см. страницу термина
Расчетное давление фланцевого соединения
Под ... следует понимать избыточное давление, на которое производится расчет на прочность фланцевого соединения.
см. страницу термина
Расчетное напряжение при ползучести
представляет собой максимальное главное нормальное напряжение, определенное с учетом пластичности и ползучести материала при номинальном режиме эксплуатации
см. страницу термина
Расчетные зоны
являются наиболее напряженные зоны топки (газохода): зоны стыковых сварных соединений, разъемы экранов, сопряжения панелей с разной температурой среды, места расположения и размеры отверстий под горелки, лазы, смотровые лючки, обдувочные аппараты, зоны опорных и подкрепляющих элементов (включая антисейсмические), места расположения подвесок, а также другие конструктивные особенности
см. страницу термина
Расчетные нагрузки (в зависимости от характера воздействия и конструктивных особенностей)
подразделяются на общие, действующие по всему поперечному сечению и (или) по всей длине труб мембранной конструкции, и на локальные, действующие на ограниченном участке
см. страницу термина
Расчетные режимы при оценке циклической прочности
являются нестационарные режимы, вызванные циклическими изменениями расчетных параметров в период работы котла, в том числе пусками из холодного, горячего и промежуточных состояний и остановами, включая аварийные
см. страницу термина
Расчетный коэффициент прочности
представляет собой относительную величину, используемую в формулах для определения толщины стенки расчетной детали и учитывающую ослабление отверстиями и сварными соединениями
см. страницу термина
Расширенный спектр ответа
спектр, полученный путем расширения пиков спектра ответа в целях повышения надежности выполняемых расчетов на сейсмостойкость
см. страницу термина
Сейсмичность площадки строительства
интенсивность возможных сейсмических воздействий на площадке строительства с соответствующими категориями повторяемости за нормативный срок. Сейсмичность устанавливается в соответствии с картами сейсмического районирования и (или) микрорайонирования площадки строительства. Она измеряется в баллах по шкале MSK-64
см. страницу термина
Сейсмостойкость энергетического оборудования
способность конструкции сохранять в определенной степени прочность, устойчивость, герметичность и работоспособность при землетрясении
см. страницу термина
Синтезированная акселерограмма
акселерограмма, полученная аналитическим путем на основе обработки и статистического анализа ряда аналоговых акселерограмм
см. страницу термина
Спектр коэффициентов динамичности
безразмерный спектр, полученный делением значений спектра ответа на максимальное пиковое значение ускорения соответствующей акселерограммы
см. страницу термина
Спектр ответа (реакций)
совокупность абсолютных значений максимальных ответных ускорений линейно-упругой системы с одной степенью свободы (осциллятора) при воздействии, заданном акселерограммой; эти значения определяются в зависимости от собственной частоты и значения относительного демпфирования осциллятора
см. страницу термина
Статические нагрузки
К ... относятся нагрузки, изменения которых в процессе эксплуатации не превосходят 15% средних значений; к циклическим относятся нагрузки, размах колебаний которых превышает 15%.
см. страницу термина
Статический метод расчета на сейсмостойкость
упрощенный метод, согласно которому распределение сейсмических нагрузок, действующих на конструкцию, принимается подобным распределению массы, а величины этих нагрузок определяются при помощи набора коэффициентов
см. страницу термина
Стыковые сварные соединения
К ... относятся швы, у которых в поперечном сечении отношение диаметра к толщине пластины (или отношение большего диаметра к меньшему) не превышает 3/1. При отношениях, превышающих 3/1, швы считаются угловыми.
см. страницу термина
Цель поверочного расчета на сейсмостойкость
является: ... ... ...
см. страницу термина
Цикл нагружения трубопровода
Под ... понимается периодически повторяющийся режим его работы, включающий нагрев, эксплуатацию при постоянной температуре и отключение с полным охлаждением. Следовательно, количество циклов нагружения трубопровода равно числу включений его в работу из холодного состояния или числу отключений его на длительное время.
см. страницу термина
Циклические нагрузки
к ... относятся нагрузки, размах колебаний которых превышает 15%.
см. страницу термина
Число пусков-остановов из неостывшего и горячего состояний
Под ... понимается число пусков-остановов после остановки котла на нерабочие дни (24 - 55 ч) и на ночь (5 - 8 ч) соответственно при последующем пуске без расхолаживания оборудования.
см. страницу термина
Эксплуатационная прибавка
состоит из прибавок, компенсирующих понижение прочности по пароводяной стороне и со стороны газов
см. страницу термина
Элементы фланца
Под ... понимаются цилиндрическая часть фланца, конический переход, тарелка фланца, бурт свободного фланца, нажимное кольцо, отверстия под шпильки, выступы, впадины и др.
см. страницу термина

Важно

Нормы ДОЛЖНЫ применяться совместно с Правилами устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов (ПГК-93), Правилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды (ПГТ-94) и Правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением (ПБ 10-115-96). ...

1.2.2. При расчете деталей, конструкция которых, способы изготовления и условия эксплуатации отличаются от общепринятых, установленных соответствующими правилами, необходимо вводить коррективы, учитывающие особенности изготовления и эксплуатации. Для деталей, подверженных частым сменам нагрузки или колебаниям температуры, ДОЛЖНЫ выполняться поверочные расчеты на малоцикловую усталость. ...

1.2.3. Прочность деталей, методы расчета которых в Нормах не приводятся, ДОЛЖНА быть подтверждена изготовителем в результате проведения испытаний моделей или образцов либо расчетами на прочность, согласованными со специализированными научно-исследовательскими организациями. При этом ДОЛЖНО быть обеспечено соблюдение запасов прочности не менее установленных настоящими Нормами. ...

Расчетное давление ДОЛЖНО приниматься конструкторской организацией в целях обеспечения расчетом на прочность, выполняемым этой организацией, надежности детали в условиях испытаний и эксплуатации. ...

Расчетное давление ДОЛЖНО быть равно максимальному давлению рабочей среды, возможному для данной детали в нормальных условиях эксплуатации, или больше его. Необходимость превышения расчетного давления над рабочим, а также размеры этого превышения ДОЛЖНЫ определяться конструкторской организацией с учетом особенности конструкции котла и его комплектации (например, предохранительными клапанами), назначения котла и опыта эксплуатации котла данного типа. ...

1.3.3. Расчетное давление рабочей среды на выходе из котла ДОЛЖНО приниматься равным номинальному давлению при номинальной температуре и паропроизводительности (или номинальном расходе воды для водогрейного котла), увеличенному на положительное отклонение, вызванное регулированием величины номинального давления, если это отклонение превышает 3%. ...

1.3.5. Расчетное давление в чугунных экономайзерах следует определять в соответствии с п. 1.3.2; при этом оно ДОЛЖНО быть не менее расчетного давления в котле, увеличенного на 25%. ...

1.3.6. Кратковременное повышение давления при полном открытии предохранительных клапанов в расчете допускается не учитывать, если при максимальной производительности котла оно не превышает 10% рабочего давления. Если это условие не соблюдается, то расчетное давление ДОЛЖНО приниматься равным 90% давления при полном открытии предохранительных клапанов. ...

1.3.7. Расчетное давление в трубопроводах воды после насосов ДОЛЖНО приниматься равным 90% максимального давления, создаваемого насосами при закрытых задвижках. ...

1.2.4. Методика расчетов на прочность, приведенная в Нормах, предусматривает выполнение расчетов в прямом и обратном порядке. При прямом порядке расчетов определяется номинальная или допустимая толщина стенки по заданному или принятому расчетному давлению, при обратном порядке расчета определяется величина допустимого давления по фактической или номинальной толщине стенки. Обратный порядок расчета может быть назван контрольным расчетом. Выбор порядка расчета ДОЛЖЕН производиться организацией, выполняющей расчет. ...

В Нормах не приводятся последовательность и методика поверочного расчета, основной задачей которого является обоснование расчетного ресурса эксплуатации. Однако в поверочном расчете ДОЛЖНЫ использоваться значения номинальных допускаемых напряжений и основные расчетные формулы и зависимости, приведенные в разделах 3, 4 данных Норм. ...

1.3.2. Расчетное давление детали котла p следует принимать равным расчетному давлению рабочей среды на выходе из котла (перегревателя), увеличенному на потерю давления от гидравлического сопротивления на участке между расчетной деталью и выходом рабочей среды из котла. Потеря давления ДОЛЖНА определяться при максимальном расходе среды. ...

1.3.8. Во всех случаях величина расчетного давления ДОЛЖНА приниматься не менее 0,2 МПа. ...

1.4.5. Если избыточное давление горячих газов превышает 0,1 МПа, то расчетная температура стенки обогреваемых деталей ДОЛЖНА приниматься по тепловому расчету или по данным измерений температуры. ...

1.5.1. Расчетная толщина стенки , вычисленная по формулам раздела 3 настоящих Норм, ДОЛЖНА определяться по заданным значениям расчетного давления и номинального допускаемого напряжения с учетом ослабления отверстиями и (или) сварными соединениями. ...

1.5.2. Номинальная толщина стенки s ДОЛЖНА приниматься по расчетной толщине стенки с учетом прибавок, указанных в пп. 1.5.5 и 1.5.6, с округлением до ближайшего большего размера, имеющегося в сортаменте толщин соответствующих полуфабрикатов. Допускается округление в меньшую сторону не более 3% принятой окончательно номинальной толщины стенки. ...

1.5.3. Допустимая толщина стенки [s] ДОЛЖНА определяться по расчетной толщине стенки с учетом эксплуатационной прибавки , определяемой согласно пп. 1.5.5 и 1.5.7. ...

1.5.4. Фактическая толщина стенки , полученная непосредственными измерениями толщины готовой детали при операционном и (или) эксплуатационном контроле, ДОЛЖНА быть не менее допустимой толщины стенки. Точность измерительного прибора, используемого при определении , следует учитывать, если его погрешность превышает 1%. ...

Значение прибавки следует определять по предельному минусовому отклонению толщины стенки, установленному стандартами или техническими условиями на полуфабрикаты; значение прибавки ДОЛЖНО определяться технологией изготовления детали и принимается по техническим условиям на изделие. ...

Значение прибавки для всех обогреваемых и необогреваемых деталей из аустенитных сталей, а также для труб наружным диаметром 32 мм и менее из углеродистой и теплоустойчивой сталей равно нулю. Для остальных деталей (труб наружным диаметром более 32 мм, коллекторов, барабанов, фасонных деталей и трубопроводов и других, изготовляемых из углеродистой и теплоустойчивой сталей) значение прибавки на расчетный ресурс 10 ч ДОЛЖНО определяться по табл. 1.2. ...

Примечание. Для гибов опускных, водоперепускных и необогреваемых труб для пароводяной смеси и насыщенного пара наружным диаметром более 76 мм при рабочем давлении котла от 8 до 20 МПа следует принимать прибавку от 1 до 3 мм в зависимости от опыта эксплуатации котла данного типа; для труб наружным диаметром 133 мм и более использование прибавки менее 3 мм ДОЛЖНО быть согласовано со специализированными научно-исследовательскими организациями. ...

Утонение в результате абразивного износа труб учтено в приводимых значениях прибавки только при выборе скорости газов, ограничивающих чрезмерный износ согласно "Тепловому расчету котельных агрегатов. Нормативный метод" (далее - "Тепловой расчет"). При большем износе прибавка на утонение из-за абразивного износа ДОЛЖНА приниматься согласно "Тепловому расчету". ...

Сумма прибавок ДОЛЖНА быть не менее минимальных значений, указанных в разделе 3 и относящихся к расчету конкретных деталей. ...

Значение прибавки для ресурса 10 ч ДОЛЖНО приниматься минимальным из условий: ...

Значение прибавки для обогреваемых деталей ДОЛЖНО приниматься в зависимости от температуры наружной поверхности детали, вида топлива и металла детали. Для определения прибавки температура наружной поверхности детали ДОЛЖНА сравниваться с допустимой температурой, значения которой приведены в табл. 1.3. Расчетная температура наружной поверхности обогреваемых деталей, определяемая по тепловому расчету с учетом тепловой и гидравлической неравномерности, но без учета временного увеличения неравномерности обогрева, не ДОЛЖНА превышать значений допустимой температуры [t]. ...

Примечание. Допустимая температура наружной поверхности экранных труб из стали 12Х1МФ, расположенных в зоне максимальных тепловых нагрузок более 407 кВт/м2 ( ), при сжигании сернистых мазутов не ДОЛЖНА превышать 545 °C с учетом запаса на межпромывочный период. ...

Уровень расчетных характеристик используемых металлов и полуфабрикатов ДОЛЖЕН быть подтвержден статистической обработкой данных испытаний, периодическим контролем качества продукции не реже одного раза в 5 лет и положительным заключением специализированной научно-исследовательской организации в соответствии с требованиями правил Госгортехнадзора. ...

Для труб, находящихся в теплом ящике энергетического котла, значения прибавки ДОЛЖНЫ приниматься равными 0,5 значения, определяемого для обогреваемых труб при той же расчетной температуре наружной поверхности. ...

Для обогреваемых углеродистых труб общего назначения (например, из стали марки Ст3) прибавка ДОЛЖНА приниматься не менее 0,4 мм независимо от температуры стенки, марки стали и категории качества. ...

Расчетная температура стенок труб в теплом ящике ДОЛЖНА приниматься равной температуре рабочей среды с учетом неравномерностей ее распределения. ...

Для промежуточных значений ресурса эксплуатации, указанных в таблицах, значение допускаемого напряжения разрешается определять линейной интерполяцией ближайших значений между ресурсами с округлением до 0,5 МПа в меньшую сторону, если разница между этими значениями не превышает 20% их среднего значения. В остальных случаях ДОЛЖНО применяться "логарифмическое" интерполирование. Экстраполяция значений допускаемых напряжений для ресурса менее 10 НЕ ДОПУСКАЕТСЯ без согласования со специализированными научно-исследовательскими организациями. ...

4. Значения допускаемых напряжений со знаком * получены экстраполяцией с малых по времени баз испытаний и ДОЛЖНЫ быть откорректированы с учетом требований подраздела 2.1. ...

Допускаемые напряжения для сталей иностранных марок, допущенных к применению Госгортехнадзором России, ДОЛЖНЫ устанавливаться специализированными научно-исследовательскими организациями. Для стали 2.1/4Cr1Mo (10CrMo910 для труб по ДИН 17175 и для листа по ДИН 17155) могут быть использованы значения допускаемых напряжений, приведенные в табл. 2.6. ...

<2> Характеристики прочности ДОЛЖНЫ определяться без учета термического и механического упрочнения. Условие неприменимо для деталей, в которых недопустима пластическая деформация (фланцы, шпильки). Допускается использовать минимальное значение условного предела текучести при остаточной деформации 0,2% с запасом 1,15. ...

Уровень расчетных характеристик используемых металлов и полуфабрикатов ДОЛЖЕН быть подтвержден статистической обработкой данных испытаний, периодическим контролем качества продукции и положительным заключением специализированной научно-исследовательской организации в соответствии с требованиями правил Госгортехнадзора. ...

2.8. При определении допустимой величины пробного давления допускаемое напряжение ДОЛЖНО приниматься согласно табл. 2.8. ...

2.9. При расчете стальных деталей, работающих под наружным давлением, допускаемое напряжение ДОЛЖНО быть уменьшено в 1,2 раза по сравнению со случаем, когда используются формулы расчета по внутреннему давлению (например, для дымогарных труб). ...

Для криволинейных и торовых коллекторов при расчет толщины стенки ДОЛЖЕН производиться с учетом п. 3.3.2. ...

3.2.1.3. Для барабанов, изготовляемых из листов разной толщины и соединяемых продольными швами при стыковке листов по совпадению средних диаметров, расчет толщины стенки ДОЛЖЕН производиться для каждого листа с учетом имеющихся в нем ослаблений. ...

3.2.1.1. Номинальная толщина стенки обечаек барабана (корпуса котла) или цилиндрической части коллектора ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

3.2.1.4. Суммарная прибавка c ДОЛЖНА приниматься согласно разделу 1. ...

Для коллекторов, изготовляемых из труб, прибавка ДОЛЖНА определяться по формуле ...

Для криволинейных коллекторов при значение прибавки ДОЛЖНО приниматься так же, как для колен. ...

номинальная толщина стенки коллектора при изготовлении и фактическая толщина стенки коллектора при эксплуатации ДОЛЖНЫ быть не менее значений, указанных в табл. 3.2, но не менее значений, полученных в результате расчетов на прочность; ...

Для обечаек барабанов из стали повышенной прочности при и рабочем давлении более 8 МПа прибавка ДОЛЖНА предусматривать возможность удаления коррозионно-усталостных дефектов без заварки; она принимается в зависимости от условий и опыта эксплуатации котла данного типа, что ДОЛЖНО согласовываться со специализированными научно-исследовательскими организациями; значение прибавки ДОЛЖНО быть не менее 5 мм. Прибавка менее 5 мм ДОЛЖНА согласовываться со специализированными научно-исследовательскими организациями. ...

номинальная толщина стенки барабана или коллектора, изготовляемых из листа, ДОЛЖНА быть не менее 6 мм; допускается для котлов паропроизводительностью менее 1 т/ч при рабочем давлении не более 0,5 МПа принимать номинальную толщину стенки не менее 4 мм; ...

толщина стенок обогреваемых барабанов и коллекторов без изоляции ДОЛЖНА быть не более следующей: ...

толщину стенок барабанов и коллекторов, к которым присоединяются трубы при помощи развальцовки, рекомендуется принимать не менее 16 мм; применение стенок толщиной менее 13 мм НЕ ДОПУСКАЕТСЯ; ...

3.2.2.1. Допустимое рабочее давление в барабанах и коллекторах при контрольных расчетах ДОЛЖНО быть не более значений, полученных по одной из следующих формул: ...

Расстояние между выходом расточки (обточки) под сварку и кромкой ближайшего отверстия по продольной оси коллектора ДОЛЖНО быть не менее . Если это условие не соблюдается (но выполняются требования правил Госгортехнадзора по расположению отверстий), то вместо следует принять . Коэффициент прочности в этом случае допускается определять согласно п. 4.3.3.10, где полная площадь ДОЛЖНА приниматься на длине, равной расстоянию между центрами отверстий при двух отверстиях с расположением сварного соединения между ними, или на длине, равной от оси отверстия по направлению к оси сварного шва при расположении вблизи сварного соединения одного отверстия. ...

3.2.2.2. При выполнении контрольных расчетов по данным измерений толщины стенки вместо s - c следует применять . Величина ДОЛЖНА приниматься равной наименьшему значению из четырех измерений толщины по концам двух взаимно перпендикулярных диаметров в одном сечении при числе проверяемых сечений не менее одного на каждые два метра длины барабана (коллектора), но не менее чем в трех сечениях для всего барабана (коллектора). ...

3.2.2.3. Величина пробного давления при гидравлическом испытании не ДОЛЖНА превышать значения, полученного согласно пп. 3.2.2.1 и 3.2.2.2 при замене допускаемого напряжения на . ...

3.2.2.4. Величина допускаемого рабочего или пробного давления в барабане или коллекторе не ДОЛЖНА превышать соответственно рабочего или пробного давления, допускаемого по условиям прочности для остальных деталей данного барабана или коллектора, в частности для днищ. ...

3.2.3.1. Приведенное напряжение в барабанах и коллекторах ДОЛЖНО определяться по одной из следующих формул: ...

Величина разверки температур во включенном в коллектор пучке ДОЛЖНА приниматься по тепловому расчету или по данным испытаний, но не менее 10 °C. Коэффициент x, учитывающий перемешивание среды до входа в коллектор или в нем, ДОЛЖЕН приниматься равным 0,5, за исключением случаев, когда среда подводится к торцу коллектора; в этих случаях допускается принимать x = 0. ...

3.2.5.1. Барабаны и коллекторы, имеющие отверстия, ДОЛЖНЫ удовлетворять соответствующим требованиям к конструкции, изложенным в разделе 4. ...

3.2.5.2. В барабанах, изготовленных из листов стали разной толщины, средние линии обечаек ДОЛЖНЫ совпадать. ...

Величина t не ДОЛЖНА приниматься выше расчетной температуры газов в сечении газохода, в котором расположен коллектор. ...

Температуру среды при определении расчетной температуры стенки для коллекторов экономайзеров (кроме входных), экранов котлов с естественной и принудительной циркуляцией и коллекторов насыщенного пара следует принимать равной температуре насыщенного пара при расчетном давлении в данном коллекторе. Для входных коллекторов экономайзеров котлов с естественной и принудительной циркуляцией температура среды ДОЛЖНА приниматься равной температуре воды на входе в экономайзер (с учетом подогрева в пароохладителе в случае возврата воды после пароохладителя на вход в экономайзер и смешения при рециркуляции воды). Для коллекторов экономайзеров и переходных зон прямоточных котлов, а также для коллекторов перегревателей котлов всех типов она ДОЛЖНА приниматься равной температуре среды. ...

3.2.4.3. Для обогреваемых коллекторов из аустенитной стали расчетная температура стенки ДОЛЖНА приниматься средней из значений температур на внутренней и наружной поверхностях. ...

Коэффициент прочности продольного или спирального сварного соединения ДОЛЖЕН приниматься в соответствии с разделом 4. Для бесшовных труб коэффициент прочности . Коэффициент прочности поперечных сварных соединений в расчете на внутреннее давление учитывать не следует. ...

3.3.1.3. Номинальная толщина стенки труб при изготовлении и фактическая толщина стенки труб при эксплуатации ДОЛЖНЫ быть не менее значений, указанных в табл. 3.3, но не менее значений, полученных в результате расчетов на прочность. ...

3.3.1.1. Номинальная толщина стенки прямой трубы поверхности нагрева или трубопровода ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

3.3.1.2. Величина прибавки c ДОЛЖНА приниматься в соответствии с п. 3.2.1.4. ...

Номинальная толщина стенок труб, обогреваемых газами с температурой выше 900 °C, ДОЛЖНА быть не более 8 мм, а при непосредственном воздействии лучистого тепла топки - не более 6,5 мм. ...

3.3.2.1. Расчетная толщина стенки на внешней, внутренней и нейтральной сторонах (участках) колена и змеевика ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

3.3.2.2. Торовый коэффициент для внешней, внутренней и нейтральной сторон колена ДОЛЖЕН определяться соответственно по формулам: ...

Значения и q ДОЛЖНЫ приниматься согласно п. 3.3.2.3 с учетом п. 3.3.2.6. ...

3.3.2.5. Для колен, расчетная температура которых более указанной в п. 3.3.2.3, но менее указанной в п. 3.3.2.4, коэффициенты , , ДОЛЖНЫ определяться линейным интерполированием в зависимости от значения температуры. При этом в качестве опорных величин ДОЛЖНЫ приниматься значения коэффициентов, соответствующие указанным граничным температурам. ...

3.3.2.6. При выполнении расчетов по формулам, приведенным в пп. 3.3.2.3 и 3.3.2.4, ДОЛЖНЫ выполняться следующие условия: ...

Расчетная толщина стенки прямой трубы ДОЛЖНА определяться согласно п. 3.3.1.1. Для участка колена, где продольный сварной шов отсутствует, коэффициент прочности сварного шва . ...

для гибов из труб, изготовляемых на трубогибочном оборудовании методом наматывания на сектор, прибавка к ДОЛЖНА быть не менее определенной по формулам: ...

для штампованных колен, изготовляемых в закрытых штампах, или для гибов, изготовляемых на станках с нагревом токами высокой частоты и осевым поджатием, прибавка к ДОЛЖНА приниматься в пределах от 0,05s до 0,1s; в этих двух случаях (для гибов из труб, изготовляемых на трубогибочном оборудовании методом наматывания на сектор, и для штампованных колен) прибавка к равна нулю, а расчет по внутренней стороне гиба не производится; ...

Для тонкостенных колен паропроводов, трубопроводов и наружных перепускных труб диаметром более 200 мм при прибавку следует принимать в пределах от 1 до 3 мм в зависимости от опыта эксплуатации. Применение прибавки менее 3 мм для труб наружным диаметром 500 мм и более ДОЛЖНО быть согласовано со специализированными научно-исследовательскими организациями. ...

для штампосварных колен с расположением двух продольных сварных швов по внутренней и внешней стороне колена прибавка к ДОЛЖНА приниматься в пределах от 0,05s до 0,1s с учетом , если его значение менее единицы; ...

для штампосварных колен с расположением поперечного сварного шва в середине длины колена прибавка к равна нулю, а прибавка к ДОЛЖНА приниматься в пределах от 0,05s до 0,1s; в этом случае расчет по внутренней стороне колена не производится, так как на этой стороне колено имеет утолщение стенки более значительное, чем величина коэффициента . ...

3.3.2.9. Допустимая толщина стенки [s] ДОЛЖНА быть не менее определенной по формулам: ...

В качестве допустимого давления ДОЛЖНО приниматься минимальное из вычисленных значений. Для прямых труб . ...

Расчет по приведенным формулам следует производить для всех характерных участков колена (i = 1, 2, 3). Значение прибавки c следует принимать согласно пп. 3.2.1.4 и 3.3.2.8. При этом прибавка ДОЛЖНА определяться по номинальной толщине стенки. ...

3.3.3.2. При выполнении контрольных расчетов фактическая толщина стенки для прямых труб ДОЛЖНА определяться согласно п. 3.2.2.2; для колен следует выявить наименьшее значение толщины стенки в каждом характерном участке колена, т.е. на внешней, внутренней стороне и по нейтральной линии. Измерения следует производить не менее чем в трех поперечных сечениях колена, одно из которых ДОЛЖНО делить колено на две равные части; на каждом из участков следует производить измерения не менее чем в четырех точках. ...

3.3.3.3. Величина пробного давления при гидравлическом испытании колен и прямых труб котлов и трубопроводов не ДОЛЖНА превышать значения, полученного согласно п. 3.3.3.1 при замене допускаемого напряжения на . ...

3.3.3.4. Величина допустимого рабочего или пробного давления в трубе или трубопроводе ДОЛЖНА приниматься равной минимальному значению соответственно рабочего и пробного давления, полученного для прямого участка трубы или рассматриваемых участков каждого из имеющихся колен. ...

3.3.4.1. Расчетная температура стенки труб поверхностей нагрева котлов всех систем ДОЛЖНА определяться по нормативным методам теплового и гидравлического расчетов котлов. При этом ДОЛЖНЫ быть рассмотрены различные участки пакета, имеющие как наивысшую температуру пара, так и наибольшую тепловую нагрузку, а также участки, конструктивные особенности которых могут обусловить наиболее высокую температуру стенки. При установке за пакетом, для которого определяется температура стенки, пароохладителя следует ввести прибавку к расчетной температуре среды, учитывающую возможное повышение фактического тепловосприятия пакета над расчетным. Величина прибавки ДОЛЖНА выбираться конструкторской организацией в пределах от 0 до 10 °C. ...

3.3.6.1. Трубопроводы, имеющие неукрепленные и (или) укрепленные отверстия (тройниковые соединения и т.п.), ДОЛЖНЫ удовлетворять соответствующим требованиям к конструкции, изложенным в разделе 4. ...

3.3.7.1. Дополнительные напряжения от действия внешних нагрузок (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) и самокомпенсаций теплового расширения ДОЛЖНЫ определяться и ограничиваться в соответствии с п. 5.1. ...

3.4.1.1. Номинальная толщина стенки конического перехода ДОЛЖНА быть не менее определенной по одной из следующих формул: ...

3.4.2.1. Допустимое рабочее давление при контрольных расчетах изготовленных конических переходов ДОЛЖНО определяться по следующей формуле: ...

Значение прибавки c ДОЛЖНО приниматься согласно п. 3.4.1.3. ...

3.4.3.1. Приведенное напряжение от внутреннего давления в коническом переходе ДОЛЖНО определяться по следующей формуле: ...

3.4.1.2. Коэффициент прочности продольного сварного соединения ДОЛЖЕН приниматься согласно разделу 4. ...

3.4.1.3. Величина прибавки c ДОЛЖНА определяться согласно п. 3.2.1.4. Производственная прибавка ДОЛЖНА приниматься равной: ...

3.4.2.2. Величина пробного давления при гидравлическом испытании не ДОЛЖНА превышать значения, полученного согласно п. 3.4.2.1 при замене допускаемого напряжения на . ...

3.4.2.3. Величина принятого рабочего или пробного давления в трубопроводе не ДОЛЖНА превышать наименьшего допустимого значения для каждой из деталей трубопровода, в частности для конических переходов. ...

Значение коэффициента прочности ДОЛЖНО приниматься согласно п. 3.4.1.2. ...

3.4.5.2. Сопряжения конической и цилиндрической частей по внутренней и наружной поверхностям конического перехода, выполняемые механической обработкой, ДОЛЖНЫ быть плавными (по радиусу не менее 3 мм), за исключением переходов от конической к меньшей цилиндрической части по внутренней поверхности и от конической к большей цилиндрической части по наружной поверхности. ...

3.4.4.1. Расчетная температура стенки конического перехода ДОЛЖНА приниматься равной наибольшей расчетной температуре стенки прямой трубы, к которой переход приваривается. ...

3.5.1.1. Номинальная толщина стенки днищ эллиптической или полусферической формы в соответствии с рис. 3.2 ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

3.5.1.3. Значение прибавки c ДОЛЖНО определяться согласно п. 3.2.1.4. ...

3.5.1.2. Коэффициент прочности ДОЛЖЕН определяться согласно разделу 4. ...

Технологическая прибавка , компенсирующая утонение листа при штамповке выпуклого днища, ДОЛЖНА приниматься по данным НТД на изготовление днища. ...

Если номинальная толщина листа известна или предварительно принята, то прибавка ДОЛЖНА определяться по формуле ...

При расчетах максимальное утонение следует учитывать в средней части выпуклого днища (независимо от его формы) на площади, определяемой по внутренней поверхности величиной от кромки лазового отверстия или от центральной точки глухого днища, а также на участке перехода от цилиндрической части к выпуклой для эллиптических и торосферических днищ. Участок перехода ДОЛЖЕН рассматриваться по внутренней поверхности днища на длине не менее определяемой по формуле ...

3.5.1.4. Номинальная толщина стенки днища ДОЛЖНА приниматься не менее номинальной толщины стенки цилиндрического борта, определенной по расчетной толщине при . ...

Номинальная толщина стенки днища ДОЛЖНА быть не менее 6 мм. ...

3.5.1.5. Днища с переменной толщиной стенки из углеродистой стали (рис. 3.3) ДОЛЖНЫ рассчитываться согласно п. 3.5.1.1, при этом расчетная толщина стенки ДОЛЖНА приниматься равной среднеарифметическому значению из наименьшей и наибольшей толщины: . ...

3.5.3.1. Допустимое рабочее давление при контрольных расчетах изготовленных эллиптических, полусферических и торосферических днищ ДОЛЖНО быть не менее определенного по формулам: ...

3.5.2.2. Коэффициент прочности днища ДОЛЖЕН определяться согласно разделу 4. ...

При наличии в днище подреза для уплотнения лазового затвора остающаяся в месте подреза толщина стенки ДОЛЖНА быть не менее s. ...

3.5.1.6. Для днищ с постоянной толщиной стенки минимальная толщина стенки в месте подреза для уплотнения лазового затвора (см. рис. 3.3) ДОЛЖНА быть не менее расчетной толщины стенки днища, определенной согласно п. 3.5.1.1, при . ...

3.5.2.3. Величина прибавки днища c ДОЛЖНА определяться согласно п. 3.2.1.4. ...

3.5.4.1. Приведенное напряжение от внутреннего давления эллиптических, полусферических и торосферических днищ ДОЛЖНО определяться по формулам: ...

3.5.6.1. Наибольший диаметр отверстия в выпуклых днищах ДОЛЖЕН удовлетворять условию d/D <= 0,61, если номинальным является внутренний диаметр днища, и условию d/D <= 0,6, если номинальным является наружный диаметр. ...

Значение коэффициента прочности и значение прибавки c ДОЛЖНЫ определяться согласно пп. 3.5.1.2 и 3.5.1.3. ...

Значения коэффициента прочности и величины прибавки c ДОЛЖНЫ определяться согласно пп. 3.5.1.2 и 3.5.1.3. ...

3.5.3.3. Величина пробного давления при гидравлическом испытании не ДОЛЖНА превышать значения, полученного согласно пп. 3.5.3.1 и 3.5.3.2 при замене в расчетных формулах допускаемого напряжения на . ...

3.5.5.1. Расчетная температура стенки необогреваемого днища ДОЛЖНА приниматься равной температуре стенки детали, к которой днище приваривается. ...

3.5.5.2. Для обогреваемого днища температура стенки ДОЛЖНА приниматься согласно пп. 3.2.4.1 и 3.2.4.2, но не ДОЛЖНА быть менее температуры стенки детали, к которой днище приваривается. ...

3.5.6.2. Для выпуклых днищ толщина стенки цилиндрического борта ДОЛЖНА быть не менее расчетной толщины стенки обечайки, рассчитанной в соответствии с пп. 3.2.1.1 или 3.3.2.1 при . ...

Если длина цилиндрической отбортованной части днища удовлетворяет условию: - для эллиптического и торосферического днища или условию - для полусферического днища, то толщина цилиндрического борта ДОЛЖНА быть не менее толщины стенки обечайки, рассчитанной в соответствии с пп. 3.2.1.1 или 3.3.1.1 при . ...

3.6.1.1. Номинальная толщина круглого днища ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

Значение коэффициента ДОЛЖНО быть не менее 0,76. ...

Минимальная толщина стенки ДОЛЖНА определяться по формуле ...

Толщина стенки цилиндрической детали в месте присоединения плоского днища или цилиндрической части плоского днища ДОЛЖНА быть не менее . ...

Величина ДОЛЖНА приниматься как максимальная сумма диаметров отверстий или их хорд в наиболее ослабленном диаметральном сечении днища (рис. 3.6): ...

Прибавка c ДОЛЖНА приниматься согласно разделу 1. ...

3.6.1.3. Толщина плоского днища ДОЛЖНА быть не менее толщин стенки цилиндрической части, определенной согласно п. 3.3.1.1. ...

3.6.1.4. Для днищ, конструкция которых изображена на рис. 3.4, б и в, толщина днища в месте кольцевой выточки ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

3.6.2.1. Номинальная толщина круглой крышки ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

3.6.2.4. Для крышек, конструкция которых соответствует рис. 3.7, д, усилие затяга болтов не ДОЛЖНО превышать двукратного усилия от внутреннего давления. ...

Прибавка c ДОЛЖНА приниматься согласно разделу 1. ...

3.6.2.2. Толщина крышки по кольцевому участку действия усилия от болтов ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

3.6.3.1. Номинальная толщина овальной или прямоугольной крышки (рис. 3.8) ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

3.6.3.2. Для овальных и прямоугольных крышек ДОЛЖНЫ выполняться условия пп. 3.6.2.2 - 3.6.2.4, при этом в п. 3.6.2.3 вместо среднего диаметра прокладки следует принимать n + b, где b - ширина прокладки. ...

Прибавка c ДОЛЖНА приниматься согласно разделу 1. ...

3.6.6.2. Расстояние между кромками соседних отверстий в плоском днище ДОЛЖНО быть не менее полусуммы диаметров этих отверстий; расстояние от кромки отверстия до внутренней поверхности цилиндрической части днища ДОЛЖНО быть не менее 2r для днищ конструкции по рис. 3.4, е, 3r - для днищ конструкции по рис. 3.4, б, и 0,1D - для остальных конструкций днищ. ...

3.6.6.6. Для днищ, конструкция которых соответствует рис. 3.4, е, радиус закругления ДОЛЖЕН приниматься в соответствии с табл. 3.5, но не менее r >= s/3. ...

3.6.6.1. Радиусы закругления, глубина выточки, сечение сварных швов и другие величины для круглых плоских днищ ДОЛЖНЫ удовлетворять требованиям, указанным на рис. 3.4. ...

3.6.4.2. Величина пробного давления при гидравлическом испытании не ДОЛЖНА превышать значения, полученного согласно п. 3.6.4.1 при замене на . ...

3.6.4.3. Величина принятого рабочего или пробного давления в расчетном элементе (например, коллекторе) не ДОЛЖНА превышать наименьшего допустимого значения для плоских днищ, крышек и цилиндрической части расчетного элемента. ...

3.6.5.1. Расчетная температура стенки плоского днища или крышки ДОЛЖНА приниматься так же, как для выпуклых днищ, согласно п. 3.5.5. ...

3.6.6.4. Разделка кромок штуцера под сварку ДОЛЖНА обеспечить соединение его с плоским днищем по всей толщине штуцера. Приварка штуцера односторонним угловым швом без разделки кромок допускается только при толщине стенки штуцера не более 10 мм; минимальное сечение сварного шва приварки штуцера к днищу ДОЛЖНО быть не менее толщины стенки штуцера. ...

В остальных случаях для расчетного коэффициента прочности ДОЛЖНО выполняться условие ...

4.1.3.7. Для деталей, не имеющих отверстий, или с одиночным отверстием, размеры которого ДОЛЖНЫ удовлетворять условию , или с рядами полностью укрепленных отверстий (), расчетный коэффициент прочности следует принимать равным коэффициенту прочности сварного соединения . ...

4.1.3.8. Во всех случаях коэффициенты прочности , , , а также не ДОЛЖНЫ приниматься более единицы. ...

Сварные соединения с коэффициентом прочности менее 0,5 НЕ ДОПУСКАЮТСЯ. ...

4.2.1.1. Коэффициент прочности стыковых сварных соединений, выполненных любым допущенным способом (автоматической, полуавтоматической или ручной дуговой сваркой), обеспечивающим полный провар по всей длине стыкуемых элементов, при проведении контроля качества шва радиографией или ультразвуком по всей длине шва для продольного шва под давлением и поперечного шва при растяжении ДОЛЖЕН приниматься следующим: ...

4.2.1.3. При наличии смещения кромок сварных труб коэффициент прочности сварного соединения, определенный в соответствии с пп. 4.2.1.1 и 4.2.1.2, ДОЛЖЕН быть уменьшен пропорционально смещению кромок, например, при смещении кромок на 15% значение коэффициента ДОЛЖНО быть умножено на 0,85. ...

4.2.1.6. Если сварное соединение нагружено изгибающими нагрузками, то при определении изгибных напряжений, действующих в поперечном направлении сварного соединения, ДОЛЖНЫ применяться коэффициенты прочности сварного соединения при изгибе , значения которых для катаных и кованосверленых или центробежнолитых труб с механически обработанной внутренней поверхностью ДОЛЖНЫ приниматься не более приведенных в табл. 4.2. ...

4.2.1.7. Для хромомолибденованадиевых и высокохромистых сталей при расчетной температуре более 510 °C и ресурсе значения коэффициентов прочности ДОЛЖНЫ быть уменьшены на 0,1 и составят 0,6 и 0,8 вместо 0,7 и 0,9 согласно п. 4.2.1.1 и 0,5 и 0,6 вместо 0,6 и 0,7 согласно п. 4.2.1.6. Для ресурса от до значения коэффициентов прочности сварного соединения определяются линейным интерполированием между указанными значениями. ...

4.2.1.8. Для хромомолибденованадиевых и высокохромистых сталей при расчетной температуре более 510 °C и ресурсе значения коэффициентов прочности ДОЛЖНЫ быть уменьшены на 0,1 по сравнению со значениями, указанными при ресурсе в п. 4.2.1.7. Значения коэффициентов прочности могут уточняться по мере накопления экспериментальных данных. ...

где r - радиус закругления воротника или горловины по внутренней поверхности (по отношению к отверстию), мм (рис. 4.5, 4.6); ДОЛЖНО быть r >= 5 мм; ...

4.3.1.3. Если одиночное отверстие в барабане, коллекторе или коническом переходе имеет форму, отличающуюся от круговой с максимальным размером , расположенным под углом к продольному направлению, то при расчете коэффициента прочности или укрепления отверстия за расчетный диаметр одиночного отверстия ДОЛЖНО приниматься наибольшее из следующих значений: ...

При эллиптической (или близкой к ней овальной) форме отверстия с максимальным размером и с минимальным (рис. 4.7) за расчетный диаметр одиночного отверстия ДОЛЖНО приниматься наибольшее из следующих значений, определяемых по формулам: ...

Окончательным ДОЛЖНО приниматься наименьшее из трех найденных значений. ...

4.3.3.3. При шахматном равномерном расположении отверстий ДОЛЖНЫ быть вычислены три значения коэффициента прочности: ...

4.3.3.5. Для деталей, ослабленных отверстиями с неравномерным шагом, расчетный коэффициент прочности ДОЛЖЕН приниматься равным минимальному значению коэффициента прочности, вычисленному по отверстиям данного ряда. ...

При косом несимметричном расположении отверстий коэффициенты прочности и ДОЛЖНЫ вычисляться по формуле, приведенной в п. 4.3.3.3 соответственно при и . Кроме того, ДОЛЖЕН быть вычислен коэффициент прочности в продольном направлении для шага и ДОЛЖНО быть окончательно принято наименьшее из значений для продольного шага или для несимметричного косого ряда. ...

Приведенный коэффициент прочности для ряда с неравномерным шагом, вычисленный по формуле данного пункта, не ДОЛЖЕН приниматься больше коэффициента прочности для ряда из двух отверстий, определенного согласно п. 4.3.3.4. ...

4.3.3.12. Для криволинейных коллекторов расчет расстояний между центрами соседних отверстий как в продольном, так и в поперечном направлении ДОЛЖЕН производиться по среднему радиусу поперечного сечения коллектора. ...

4.3.3.9. Коэффициенты прочности детали с отверстиями равномерного или неравномерного ряда не ДОЛЖНЫ превышать значения коэффициента прочности, определенного для одиночного отверстия данного ряда. ...

4.3.3.8. Если деталь ослаблена рядом отверстий одинакового диаметра, частично укрепленных приваренными штуцерами, то величина коэффициента прочности ДОЛЖНА определяться по формуле ...

4.3.4.3. Коэффициент прочности эллиптического, торосферического и полусферического днища без лаза, а также с лазовым отверстием, если не выполняются условия п. 4.3.4.1, ослабленного двумя или несколькими отверстиями, ДОЛЖЕН определяться так же, как для продольного направления цилиндрической детали, независимо от направления отверстий в днище. ...

4.3.6.2. Если диаметр отверстия превышает наибольший допустимый диаметр неукрепленного отверстия, определенный согласно п. 4.3.5, то ДОЛЖНА быть увеличена толщина стенки детали или укреплено отверстие при помощи усиленных штуцеров, накладок, отбортовок или разными способами одновременно. ...

4.3.6.3. Сумма компенсирующих площадей укрепляющих деталей ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

4.3.6.4. При укреплении одиночного отверстия детали до заданного значения коэффициента прочности сумма компенсирующих площадей укрепляющих деталей ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

4.3.6.5. При укреплении отверстий в ряду с одинаковыми диаметрами до заданного значения коэффициента прочности сумма компенсирующих площадей укрепляющих деталей ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

Если из двух соседних отверстий при равных значениях диаметров укрепляется до заданного значения только одно отверстие, то сумма компенсирующих площадей ДОЛЖНА быть удвоена. ...

где минимальная расчетная толщина стенки воротника ДОЛЖНА быть определена по формуле ...

Используемое при расчете значение высоты штуцера ДОЛЖНО приниматься равным размеру по чертежу на конкретный штуцер, но не более определенного по формуле ...

Используемое при расчете значение высоты штуцера или высоты воротника со стороны внутренней поверхности детали ДОЛЖНО приниматься равным размеру по чертежу на конкретный штуцер или воротник, но не более определенного по формулам: ...

Компенсирующая площадь шва накладки, удаленного от края отверстия на расстояние, превышающее , не ДОЛЖНА учитываться в расчете. ...

При одновременном использовании двух штуцеров (наружного и вваренного с внутренней стороны) или двух накладок (наружной и внутренней) компенсирующая площадь этих деталей ДОЛЖНА суммироваться. ...

Используемое при расчете значение ширины накладки ДОЛЖНО приниматься равным размеру по чертежу на конкретную накладку, но не более определенного по формуле ...

4.3.6.8. Минимальные размеры сечения сварных швов , , (по ГОСТ 2601 - расчетные высоты углового шва), соединяющих приварные штуцера или накладки с расчетными деталями, ДОЛЖНЫ удовлетворять следующим условиям: ...

Если металл укрепляющей детали (штуцера или накладки) обладает меньшей прочностью, чем металл укрепляемой детали (барабана, коллектора, трубы, выпуклого днища), то компенсирующая площадь укрепляющей детали ДОЛЖНА быть увеличена пропорционально отношению допускаемого напряжения укрепляемой детали к допускаемому напряжению укрепляющей детали. ...

Более высокая прочность укрепляющей детали в расчет не ДОЛЖНА приниматься. ...

Минимальное допустимое значение коэффициента прочности конической детали ДОЛЖНО определяться по формуле ...

4.3.7.5. Укрепление радиальных отверстий конической детали ДОЛЖНО рассчитываться согласно п. 4.3.6 с учетом п. 4.3.7.1. ...

4.3.8.2. Расстояние между центрами двух соседних отверстий одинакового диаметра, измеряемое по поверхности среднего диаметра расчетной детали, ДОЛЖНО быть не менее 1,4 диаметра расчетного отверстия или 1,4 полусумм расчетных диаметров отверстий, если диаметры разные. ...

4.3.7.1. Коэффициент прочности конической детали, ослабленной одиночным отверстием, следует определять согласно пп. 4.3.2, 4.3.5 и 4.3.6 при условии, что средний диаметр детали ДОЛЖЕН приниматься по сечению, по которому проходит продольная ось отверстия или штуцера. Согласно рис. 4.11 условный диаметр конической детали следует определять по формуле ...

4.3.8.1. Расчетные детали, имеющие неукрепленные и (или) укрепленные отверстия, а также ответвления и тройниковые соединения трубопроводов, ДОЛЖНЫ удовлетворять требованиям к конструкции детали, обусловленным используемыми методами расчетов и приведенным в разделе 3. ...

Расстояние между кромками двух соседних отверстий на внутренней поверхности барабана, коллектора или днища ДОЛЖНО быть не менее 5 мм. ...

Допускается применение штуцера или накладки толщиной до двух толщин детали, если это определяется технологией изготовления, но в укреплении отверстия это утолщение не ДОЛЖНО учитываться. ...

4.3.8.4. Для выпуклых днищ расстояние от кромки отверстия до внутренней поверхности цилиндрического борта, измеряемое по проекции, ДОЛЖНО быть не менее 0,1D. Допускается уменьшение этого расстояния по согласованию со специализированными научно-исследовательскими организациями. ...

4.3.8.5. Расстояние от кромки отверстия в днище до начала закругления отбортованного воротника, измеряемое по проекции, ДОЛЖНО быть не менее толщины стенки днища. ...

4.3.8.6. Расстояние от кромки отверстия конической детали до ближайшего цилиндрического основания по поверхности среднего диаметра ДОЛЖНО быть не менее , где средний диаметр определяется согласно п. 4.3.7.1. ...

4.3.8.7. Максимальное значение диаметра отверстия в цилиндрической детали ДОЛЖНО удовлетворять условию . ...

4.3.8.3. Толщина стенки штуцера или накладки не ДОЛЖНА превышать толщины стенки детали. Допускаются двухсторонние накладки. ...

4.4.2.1. Выбранные размеры тройниковых соединений с нерадиальным ответвлением ДОЛЖНЫ удовлетворять условию ...

4.4.3.2. Выбранные размеры развилок, конструкция которых соответствует рис. 4.16, ДОЛЖНЫ удовлетворять условию ...

4.4.3.3. Для сварных развилок толщина стенки по сварному соединению ДОЛЖНА превышать толщину стенки основного металла по данному участку (сечению) развилки не менее чем на 20%. ...

Коэффициент прочности при наличии отверстий или сварных швов ДОЛЖЕН приниматься с наименьшим значением для каждого расчетного сечения согласно разделу 4. ...

5.1.4.1. Величина эквивалентного напряжения в цилиндрических барабанах, коллекторах и трубах от действия внутреннего давления и весовых нагрузок ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

5.1.4.2. Величина эквивалентного напряжения в трубах от действия внутреннего давления, весовых нагрузок и самокомпенсации тепловых расширений ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

Расчетные кривые откорректированы в целях учета влияния среднего напряжения (асимметрии цикла). Поскольку при испытаниях, по результатам которых построены усталостные кривые, не учитывалось влияние коррозии при нарушениях водного режима и консервации котлов и трубопроводов, влияние этих факторов ДОЛЖНО учитываться введением дополнительного коэффициента запаса по напряжениям не менее 4 или по долговечности не менее 50. ...

5.1.5.6.3. При максимальных температурах металла, отличающихся от приведенных на графиках (см. рис. 5.2, 5.3, 5.4), допускаемая амплитуда напряжений или допускаемое число циклов [N] определяются линейной интерполяцией; экстраполяция кривых НЕ ДОПУСКАЕТСЯ. ...

При этом вводимые в расчет значения "собственных" смещений концевых сечений также ДОЛЖНЫ быть уменьшены умножением на коэффициент . ...

где - коэффициент релаксации компенсационных напряжений принимается по рис. 5.6, а также при введении значений фиктивных "собственных" смещений концевых сечений, получающихся в результате умножения значений действительных смещений на величину со знаком "минус". При этом принимаемые значения коэффициента линейного расширения ДОЛЖНЫ соответствовать рабочей температуре . ...

5.2.6.7. Для расчета трубопровода по этапу IV коэффициенты и ДОЛЖНЫ определяться при p = 0. ...

5.2.7.1. Эффективные напряжения, вычисляемые на этапе I полного расчета трубопровода (п. 5.2.6.2), ДОЛЖНЫ удовлетворять условию ...

5.2.7.2. Эквивалентные напряжения, вычисляемые на этапах II и IV полного расчета (пп. 5.2.6.3, 5.2.6.5), ДОЛЖНЫ удовлетворять условию: ...

5.2.7.3. Эквивалентные максимальные условные напряжения, вычисляемые на этапе III полного расчета (см. п. 5.2.6.4), ДОЛЖНЫ удовлетворять условию ...

5.2.8.7. Учет монтажной растяжки в расчете высокотемпературного трубопровода по этапу II допускается только при определении передаваемой нагрузки на оборудование. В этом случае расчет ДОЛЖЕН выполняться в двух вариантах: ...

При наличии накипи вычисленные согласно п. 6.3.4 значения температур ДОЛЖНЫ быть увеличены на 40%. ...

В топках, работающих на газообразном или жидком топливе, НЕ ДОПУСКАЕТСЯ превышать тепловую нагрузку жаровой трубы: ...

6.4.2.1. Номинальная толщина плоской стенки, укрепленной распорными болтами, связями, анкерными трубами или косынками, ДОЛЖНА быть не менее определенной по одной из следующих формул: ...

6.4.3.1. Диаметр наибольшей окружности, которая может быть вписана касательно к расположенным на трубной решетке связям, корпусу или трубам (рис. 6.12), ДОЛЖЕН удовлетворять условию ...

Если плоская стенка имеет разные виды укреплений, то толщина ее ДОЛЖНА приниматься наибольшей из вычисленных для разного вида укреплений. ...

6.4.2.2. Прибавка к расчетной толщине стенки ДОЛЖНА приниматься в соответствии с подразделом 1.5. ...

6.4.2.3. При закреплении труб в трубной решетке с применением вальцовки толщина плоской стенки ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле s = 0,125d + 5 мм, но не менее 13 мм. ...

Если значение просветов не соответствует установленным максимальным и минимальным значениям, то толщина стенки ДОЛЖНА быть увеличена или уменьшена. ...

6.4.3.2.2. В случае укрепления трубной решетки анкерной тягой как при волнистой, так и при гладкой жаровой трубе для просвета h ДОЛЖНО выполняться условие (см. рис. 6.1) ...

6.4.3.2. Размеры просветов (см. рис. 6.1) между волнистой жаровой трубой и корпусом a, дымогарными трубами b, угловой связью e или анкерной тягой h ДОЛЖНЫ удовлетворять условию ...

6.4.4.1. Для просветов a, b, e, h (гладкая жаровая труба), c, g (см. рис. 6.1) ДОЛЖНО выполняться условие ...

Утонение стенки при штамповке днища не ДОЛЖНО учитываться в том случае, если оно не превышает 5% расчетной толщины. ...

6.4.5.1. Номинальная толщина стенки выпуклого днища газотрубного котла ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

6.4.5.2. Величина прибавки c ДОЛЖНА определяться согласно подразделу 1.5 Норм. ...

В случае превышения расчетная толщина днища ДОЛЖНА быть увеличена на разницу между фактической толщиной и пятипроцентным допускаемым утонением. ...

6.4.5.3. Толщина стенки, вычисленная по п. 6.4.5.1, ДОЛЖНА округляться до ближайшего большего размера листа, имеющегося в стандарте на сортамент. ...

Во всех случаях номинальная толщина стенки днища ДОЛЖНА приниматься не менее 6,0 мм. ...

6.4.6.1. Номинальная толщина стенки гладкой жаровой трубы ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

Вычисленная согласно п. 6.4.6.1 номинальная толщина стенки ДОЛЖНА округляться до ближайшего большего размера листа, имеющегося в стандарте на сортамент. ...

Номинальная толщина стенки волнистой жаровой трубы ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

Прибавка c ДОЛЖНА определяться согласно подразделу 1.5 Норм, но ДОЛЖНА быть не менее 2 мм. ...

6.4.6.2. Номинальная толщина стенки жаровых труб ДОЛЖНА приниматься не менее 7 мм и не более 20 мм. ...

6.4.7.1. Номинальная толщина стенки прямой трубы с наружным диаметром не более 200 мм, находящейся под наружным давлением, ДОЛЖНА быть не менее определенной по формуле ...

где величина прибавки c ДОЛЖНА приниматься согласно подразделу 1.5 Норм. ...

6.4.7.3. Номинальная толщина стенки труб с учетом наружного давления ДОЛЖНА быть не менее значений, приведенных в табл. 6.6. ...

6.5.2.1. Площадь сечения анкерной связи или анкерной трубы, подвергающейся растяжению, ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

6.5.2.2. Площадь сечения угловой анкерной связи ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

которая ДОЛЖНА удовлетворять условию: ...

6.5.2.7. При использовании сварки для закрепления труб и анкерных связей в трубной решетке расчетное сечение сварного шва (рис. 6.17) ДОЛЖНО быть не менее определенного по формуле ...

6.5.2.5. Необходимая длина развальцованного участка трубы ДОЛЖНА определяться из условия ...

6.5.2.6. Расчетная площадь вальцованной поверхности ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

Длина развальцованного участка ДОЛЖНА быть не менее 12 мм; в расчете ДОЛЖНА приниматься не более 40 мм. ...

где - ДОЛЖНА приниматься по материалу трубы или решетки с наименьшим значением расчетной характеристики прочности при расчетной температуре стенки. ...

Кроме того, для указанных типов сварных швов ДОЛЖНО выполняться условие . ...

6.5.2.8. Если закрепление трубы осуществляется на вальцовке с использованием сварного шва по типу 1 (рис. 6.17) для обеспечения дополнительной плотности, то сечение шва ДОЛЖНО быть не более 5 мм. ...

Размеры угловых связей (косынок) ДОЛЖНЫ удовлетворять соотношению (см. рис. 6.1) H >= 1,8B. ...

Допустимое рабочее давление для жаровой трубы с учетом овальности не ДОЛЖНО быть более ...

6.7.3.1. При изготовлении новых котлов коэффициент некруглости поперечного сечения рассматриваемых деталей не ДОЛЖЕН быть более 1%, т.е. . ...

6.8.1. Расстояние между двумя соседними кольцами жесткости жаровой трубы не ДОЛЖНО превышать . ...

6.7.3.2.2. Эксплуатация жаровых труб с некруглостью поперечного сечения более 3% НЕ ДОПУСКАЕТСЯ. ...

При выполнении контрольных расчетов по данным измерений толщины стенки вместо s - c следует применять . Величина ДОЛЖНА приниматься равной наименьшему значению из четырех измерений толщины по концам двух взаимно перпендикулярных диаметров в одном сечении при числе проверяемых сечений не менее одного на каждый метр длины жаровой трубы. ...

6.8.2. Для волнистых жаровых труб высота волны ДОЛЖНА быть не менее 50 мм. ...

Если в результате расчета анкерной связи по п. 6.3.2 наружный диаметр связи получается таким, что не выполняется условие п. 6.2.3.2.2, то диаметр концов связей ДОЛЖЕН быть увеличен (рис. 6.20). ...

6.8.7. Распорные анкерные связи ДОЛЖНЫ быть расположены так, чтобы уменьшить изгибные напряжения. Анкерные связи ДОЛЖНЫ иметь засверления с обеих сторон на длину не менее 30 мм и ДОЛЖНЫ входить в водяное пространство (рис. 6.20). ...

Продольные анкерные связи, соединяющие трубные решетки, ДОЛЖНЫ иметь подкладные шайбы диаметром не менее . ...

7.2.3. Отношение наружного диаметра коллектора к толщине стенки ДОЛЖНО удовлетворять условию . ...

Для коллекторов с отношением расчет на прочность от действия весовой нагрузки ДОЛЖЕН проводиться в соответствии с подразделом 5.1 Норм. ...

7.2.2. Используемые материалы и полуфабрикаты, а также технология изготовления и контроль коллекторов, штуцеров и деталей опор и подвесок ДОЛЖНЫ соответствовать требованиям правил Госгортехнадзора России. ...

7.4.3. Величина эквивалентного напряжения в коллекторе от действия весовых нагрузок и внутреннего давления ДОЛЖНА удовлетворять условию ...

расстояние от конического перехода фланца или тарелки плоского фланца до кромки сварного шва приварки опоры ДОЛЖНО быть более величины, рассчитанной по формуле , но не менее 100 мм; ...

8.2.4. Требования к конструкции, материалам и полуфабрикатам, а также к изготовлению и контролю качества рассматриваемых фланцев ДОЛЖНЫ соответствовать требованиям соответствующих правил Госгортехнадзора России (т.е. по котлам, сосудам или трубопроводам ТЭС в зависимости от назначения изделия, к которому привариваются рассматриваемые фланцы). ...

Дополнительно ДОЛЖНЫ соблюдаться следующие условия: ...

расположение и конструкция опор на корпусе, днище или трубопроводе ДОЛЖНЫ обеспечивать отсутствие передачи внешних нагрузок на фланцевое соединение, превышающих величину, приведенную в п. 8.7.6.5; ...

величина подгрузки шпилек от разности температур между фланцами и шпильками не ДОЛЖНА превышать 30% расчетного усилия на шпильки при действии внутреннего давления. ...

Поверочный расчет на усталость деталей фланцевого соединения ДОЛЖЕН выполняться для оборудования ТЭС в соответствии с требованиями раздела 5 Норм. ...

величина предварительного затяга фланцев с приварным мембранным уплотнением не ДОЛЖНА превышать 30% расчетного усилия на шпильки при действии внутреннего давления; ...

8.7.1.5. Высота цилиндрического участка фланца с коническим переходом ДОЛЖНА приниматься равной , но не менее 10 мм. ...

Фактическое значение шага между отверстиями не ДОЛЖНО отличаться от принятого в расчете более чем на 5% в обе стороны. ...

где - плюсовое отклонение на толщину стенки. Во всех случаях ДОЛЖНО быть не менее 5 мм. ...

8.6.1. Номинальные размеры деталей фланцевого соединения и фактические размеры ДОЛЖНЫ быть не менее расчетных. ...

8.7.4.2. Значение шага шпилек ДОЛЖНО находиться в пределах, указанных в табл. 8.11, и выбирается исходя из опыта эксплуатации аналогичных фланцевых соединений. ...

Допускается при z' > 8 принимать значения числа шпилек, округленные до ближайшего большего целого числа, при z' < 8 число шпилек ДОЛЖНО быть кратно двум, но не менее четырех шпилек. ...

8.7.6.4. При невыполнении одного из условий прочности расчет следует повторить с п. 8.7.4.3, последовательно увеличивая число шпилек z на величину z + 4 и проверяя условия по пп. 8.7.6.1 - 8.7.6.3. Окончательное число шпилек z не ДОЛЖНО превышать значение ...

8.8.2.6. Для всех сечений и всех видов нагружения ДОЛЖНО выполняться условие прочности ...

изменить значение в раз, но ДОЛЖНО быть не менее чем , если расчетные напряжения по сечению A-A отличаются от допускаемых более чем на 5%. Расчет фланцевого соединения при новом значении следует повторить, начиная с п. 8.7.4.1 до выполнения условия прочности; ...

<*> Приварка плоского приварного фланца к изделию (труба, сосуд) одним сварным швом НЕ ДОПУСКАЕТСЯ. ...

увеличить значение в раз, при этом ДОЛЖНО быть не более чем значение выражения , если расчетные напряжения по сечению A-A превышают допускаемые более чем на 5%. Расчет плоского фланца при новом значении следует повторить, начиная с п. 8.8.2.2 до выполнения условия прочности. ...

8.8.3.3. Во всех случаях окончательная толщина тарелки фланца ДОЛЖНА быть не менее толщины тарелки, определенной расчетом по предельному состоянию (см. п. 8.8.3.2). ...

Мембраны ДОЛЖНЫ изготовляться из листа конструкционной стали марки 20К по ГОСТ 5520. Конструкция мембранного уплотнения представлена на рис. 8.7. ...

Во всех случаях расчетное число циклов ДОЛЖНО быть не менее 100. При невозможности обеспечить указанное число циклов ДОЛЖНА быть применена другая конструкция мембранного уплотнения. ...

Если расчетное число циклов лежит в пределах 100 - 200, это значение ДОЛЖНО быть специально занесено в паспорт сосуда. ...

Выполняется расчет на статическую прочность от воздействия механических нагрузок, причем на этом этапе ДОЛЖНЫ быть учтены не только статические нагрузки, но и максимальные значения нагрузок от хлопка, аварийного разрежения и сейсмики, одноразовое воздействие которых может привести к недопустимым пластическим деформациям или к разрушению всей мембранной конструкции. ...

Расчет напряжений от усилий ДОЛЖЕН производиться с учетом коэффициентов прочности сварных соединений, которые принимаются согласно п. 9.3.3. ...

9.4.1.2. Допустимая высота [h] ребра (проставки) при одностороннем и двухстороннем обогревах экрана ДОЛЖНА определяться по номограмме (рис. 9.3). На чертеже приняты следующие обозначения: ...

9.4.2.2. Расстояние между поясами жесткости 2L при их расположении перпендикулярно направлению экранных труб ДОЛЖНО приниматься по наименьшему из двух значений: ...

По условиям прочности изгибные напряжения ДОЛЖНЫ быть: ...

Располагать поперечные сварные соединения труб под поясом жесткости НЕ ДОПУСКАЕТСЯ. Расстояние между сварным стыком панелей и средним сечением пояса жесткости рекомендуется принимать не менее 1 м. Расстояние от потолочного экрана или пода до ближайшего пояса жесткости ДОЛЖНО быть не больше расстояния между поясами жесткости, вычисленного по приведенным формулам. ...

9.4.2.7. Растягивающая погонная нагрузка от избыточного давления (хлопка), а также сжимающая от разрежения передаются на экраны, при этом ДОЛЖНО выполняться условие ...

9.4.2.5. Максимальный относительный прогиб балки жесткости при шарнирных связях в углу топки не ДОЛЖЕН превышать: ...

Если указанное условие не выполняется, то погонная нагрузка ДОЛЖНА передаваться на стягивающую полосу, необходимое сечение которой определяется по формуле ...

При выборе основных размеров принимается, что указанная разность не ДОЛЖНА превышать 70 °C при номинальной теплопроизводительности котла и 90 °C при теплопроизводительности от 70% и ниже. Разности температур, превышающие приведенные значения, ДОЛЖНЫ быть обоснованы расчетом на циклическую прочность, выполняемым на этапе технического проектирования. ...

9.5.10. Котлы, сооружаемые в сейсмических районах, ДОЛЖНЫ быть дополнительно рассчитаны с учетом воздействия сейсмических нагрузок. Расчет проводится на статическое нагружение при совместном действии внутреннего давления в трубах, нагрузок от массы, избыточного давления или разрежения в топке (газоходе) и сейсмических сил. ...

Условия прочности для этих деталей ДОЛЖНЫ выполняться в соответствии с табл. 9.6 с увеличением коэффициента при номинальном допускаемом напряжении на 10% и с округлением в меньшую сторону. ...

При проверке деталей на смятие средние напряжения не ДОЛЖНЫ превышать: ...

Расчет ДОЛЖЕН проводиться с учетом всех расчетных нагрузок и температурных полей для всех расчетных режимов. ...

При проверке деталей на срез от действия нагрузок в шарнирах, сварных швах, болтах и пр. средние касательные напряжения не ДОЛЖНЫ превышать . ...

9.6.2. При расчете на малоцикловую усталость ДОЛЖНЫ учитываться следующие нагружающие факторы: ...

9.6.8. Цельносварная топка котла ДОЛЖНА быть рассчитана на общее количество [N] пусков и остановов за весь срок службы, которое не ДОЛЖНО быть меньше значений, указанных в табл. 9.8, если в техническом задании на проектирование не установлено другое количество циклов. ...

3. Цельносварная топка и газоходы ДОЛЖНЫ быть рассчитаны на 1500 хлопков за весь срок службы, если в техническом задании на проектирование не установлено другое количество хлопков. ...

2.1. Для рассматриваемого сечения топки (газохода) ДОЛЖЕН быть определен суммарный вес экранов с водой, изоляцией, поясами жесткости, горелками, шлаком и т.д., а также нагрузка от действия избыточного давления на топки . Усилие следует принимать равномерно распределенным по поперечному сечению труб экрана топки (газохода). В оребренных трубах от этой нагрузки возникают осевые растягивающие напряжения , относящиеся к категории общих мембранных. ...

Расстояние между подвесками ДОЛЖНО быть ...

2.4. Осевые напряжения в зоне крепления подвесок ДОЛЖНЫ определяться в зависимости от способа крепления подвесок к поверхностям нагрева. ...

Знак "плюс" принимается для "горячей" панели и знак "минус" - для "холодной" панели. Расчет напряжений от усилия в расчетных точках оребренной трубы ДОЛЖЕН производиться согласно Приложению 1. ...

10.2.5. Количество подвесок по периметру котла определяется максимально допустимыми уровнями напряжений в узлах сопряжения подвески с поверхностями нагрева. Расстояние между подвесками (500 - 800 мм) ДОЛЖНО обеспечивать равномерное распределение весовой нагрузки по периметру котла (при этом следует учитывать работу потолочного перекрытия, возможность перераспределения усилий на подвески в процессе эксплуатации). ...

Выбор основных размеров элементов подвесок проводится отдельно для каждой группы подвесок на основании полученных расчетных нагрузок. Марка стали элементов ДОЛЖНА соответствовать температуре, при которой работает подвеска. ...

После выбора основных размеров элементов подвесок ДОЛЖЕН быть произведен расчет на статическую прочность в целях уточнения принятых размеров с учетом всех действующих нагрузок и действительного прогиба балок потолочного перекрытия. ...

10.3.2. Средние напряжения растяжения по сечению резьбовой части в тягах подвесок весовых нагрузок ДОЛЖНЫ удовлетворять условию . ...

Приведенные напряжения, определяемые по суммам составляющих средних напряжений растяжения, изгиба и кручения в резьбовой части подвесок, ДОЛЖНЫ удовлетворять условию . Средние касательные напряжения, вызванные действием срезывающих весовых нагрузок в резьбе тяг и шарниров, а также в сварных швах, ДОЛЖНЫ удовлетворять условию . ...

10.3.3. Средние напряжения смятия не ДОЛЖНЫ превышать следующих значений: ...

10.4.3. Допускаемое напряжение сварного соединения следует принимать по металлу свариваемых деталей. Если деталь изготовляется из разных марок сталей, то расчет ДОЛЖЕН производиться по детали с наименьшей расчетной характеристикой прочности. ...

10.5.3. Размеры пластин в узле соединения подвески с экраном принимаются в зависимости от конструктивного исполнения (рис. 10.5, а, б) по величине . Максимальное количество пластин не ДОЛЖНО превышать , а толщина пластины не ДОЛЖНА превышать 6 - 8 мм. ...

Увеличение длины изгибаемой части пластины (см. рис. 10.5) способствует уменьшению напряжений в экранах при температурных расширениях. Длина сварного шва ДОЛЖНА находиться в пределах 250 - 300 мм. ...

Если в i-й группе расчетные нагрузки на отдельные подвески различны (за счет крепления к ним элементов котла на разных высотных отметках), пружины для этой группы выбираются по средней расчетной эксплуатационной нагрузке; при этом разность между максимальной и минимальной нагрузками не ДОЛЖНА превышать 20% средней. ...

При сейсмическом воздействии расчет производится для или в случае выравнивания нагрузок для . Коэффициент неравномерности не ДОЛЖЕН превышать 1,4. ...

При использовании гидродомкрата в целях выравнивания нагрузок на подвески . НЕ ДОПУСКАЕТСЯ затяг гаек тарельчатых пружин под нагрузкой. ...

10.6.7.2. Полученное значение эквивалентного напряжения не ДОЛЖНО превышать согласно п. 10.3. ...

10.6.6.3. Полученные значения эквивалентного напряжения не ДОЛЖНЫ превышать согласно п. 10.3. ...

Основной критерий сейсмостойкости ТЭС и ТЭЦ можно сформулировать следующим образом: станция ДОЛЖНА противостоять с минимальными структурными повреждениями и непродолжительным прекращением выработки электроэнергии и тепла землетрясению, которое вызывает ускорение грунта только с низкой (около 10%) вероятностью превышения в течение проектного срока службы станции. ...

Проектное сейсмическое воздействие задается в соответствии с общей концепцией сейсмостойкости объектов теплоэнергетики в виде аналоговых акселерограмм для площадки строительства станции, имеющей максимальные пиковые ускорения, соответствующие повторяемости один раз за срок службы станции. При этом пиковые ускорения ДОЛЖНЫ иметь не более чем 10%-ную вероятность их превышения за принятый период повторяемости. ...

В процедуру определения интенсивности ПЗ в общем случае ДОЛЖНЫ входить следующие этапы: ...

11.2.5. В соответствии с общей концепцией и критериями сейсмостойкости принцип сейсмозащиты станции заключается в ее безопасном останове при ПЗ и последующем пуске через короткий промежуток времени при ограниченном объеме восстановительных работ. Для обеспечения этой задачи все технологическое оборудование и системы станции ДОЛЖНЫ быть разделены на две категории сейсмостойкости. ...

11.2.8. Максимальный уровень ускорения аналоговых и синтезированных акселерограмм, принимаемых в качестве характеристик ПЗ, ДОЛЖЕН соответствовать п. 11.2.7 или может быть принят в соответствии с табл. 11.2. ...

11.2.9. При повышении или понижении установленной интенсивности ПЗ на 1 балл максимальный уровень ускорения заданных акселерограмм и (или) спектров ответа ДОЛЖЕН соответственно увеличиваться или уменьшаться в два раза. ...

Категория IIs. Все прочие системы и оборудование, важные с точки зрения обеспечения работоспособности станции и не вошедшие в категорию Is, ДОЛЖНЫ иметь практическую возможность быть восстановленными в ограниченный период времени после землетрясения, определяемый государственными, регулирующими и надзорными органами. Для этих систем выполняется упрощенная оценка ожидаемых повреждений в результате ПЗ. ...

Кроме того, необходимо уделять особое внимание конструкциям, системам и элементам оборудования, которые в результате сейсмического воздействия могут повредить системы и оборудование, отнесенное к категории Is, и, таким образом, нарушить функции обеспечения безопасности станции либо привести к большим материальным потерям. ДОЛЖНЫ быть предприняты меры по предотвращению возникновения указанных ситуаций. ...

3. Расчетная динамическая модель ДОЛЖНА состоять из достаточного количества степеней свободы (масс). Количество степеней свободы считается достаточным, когда увеличение их числа не приводит к изменению реакции системы более чем на десять процентов. В качестве другого критерия достаточности учитываемого числа степеней свободы может быть использован следующий: количество степеней свободы системы ДОЛЖНО по крайней мере в два раза превосходить количество учитываемых собственных форм колебаний при определении реакции системы. ...

2. ДОЛЖНО быть обеспечено получение всей необходимой информации по напряженно-деформированному состоянию системы и ее опорно-подвесной системы с учетом всех возможных смещений, поворотов и опрокидывания конструкции, а также взаимодействия с соседним оборудованием и системами. Как правило, для достижения этой цели ДОЛЖНЫ быть использованы программы расчета, основанные на методе конечного элемента. ...

4. В случае, если расчет на сейсмостойкость выполняется с учетом ограниченного числа форм колебаний, например, только до частоты 33 Гц, при определении сейсмических нагрузок ДОЛЖНЫ использоваться методы, учитывающие влияние высших форм колебаний. Если специальные методы учета высших форм колебаний не используются, число учитываемых форм ДОЛЖНО быть увеличено. Число учитываемых форм считается достаточным, когда изменение их числа не приводит к изменению реакции на опоры более чем на 10%. ...

11.3.6. Сейсмический анализ ДОЛЖЕН проводиться либо по одному из методов динамического анализа, либо, если доказана возможность использования, по методу эквивалентной статической нагрузки. Эти методы, как правило, основаны на линейно-упругом анализе систем при уровне допускаемых напряжений, близком к пределу текучести материала. Однако для специальных случаев может быть использован также нелинейный анализ систем и их опор с учетом пластических характеристик материала. ...

11.3.7. При выполнении поверочного расчета на сейсмостойкость ДОЛЖЕН быть использован один из методов динамического анализа, например метод расчета по спектрам ответа (ЛСМ) или метод расчета по акселерограммам сейсмического воздействия (МДА). При применении методов динамического анализа ДОЛЖНЫ быть выполнены следующие условия. ...

5. ДОЛЖНЫ быть учтены относительные смещения точек опирания системы трубопроводов и различное динамическое воздействие на опоры трубопровода при сейсмическом воздействии. Такой учет обеспечивается следующими расчетами: ...

6. ДОЛЖНЫ быть адекватно учтены важные эффекты поведения системы при сейсмической нагрузке, такие, как удары и взаимодействие с другим оборудованием и трубопроводами, влияние раскрепления специальными опорами, включая различные типы демпферов, механические и гидравлические амортизаторы, гидродинамические нагрузки, нелинейная реакция системы. ...

Определенное таким образом перемещение задается каждой опоре в наиболее неблагоприятном сочетании. Реакции системы, обусловленные инерционными эффектами и относительными смещениями опор, ДОЛЖНЫ быть скомбинированы по методу абсолютного суммирования. ...

11.4.2. При оценке сейсмостойкости по допускаемым напряжениям ДОЛЖНЫ учитываться только те эксплуатационные нагрузки или внутренние усилия, которые не релаксируются при возникновении в элементах местной или общей пластической деформации (весовые нагрузки, внутреннее или наружное давление, наддув, нагрузки от присоединительных коммуникаций). ...

Важным моментом при сейсмической квалификации оборудования является оценка возможного динамического взаимодействия (ударов) между отдельными элементами оборудования, а также между оборудованием и строительными конструкциями при сейсмическом воздействии. Например, НЕ ДОПУСКАЕТСЯ соударение приводов арматур с элементами оборудования и строительными конструкциями. ...

11.4.6. Для деталей котлов, не находящихся под давлением, в зависимости от категорий напряжений (см. табл. 11.3), где коэффициент при допускаемых напряжениях ДОЛЖЕН умножаться на 1,1 с округлением в сторону меньшей величины. ...

11.4.7. Средние напряжения смятия не ДОЛЖНЫ превышать: ...

11.4.8. Средние касательные напряжения, вызванные срезывающими нагрузками, в шарнирах подвесок, сварных швах и т.п. не ДОЛЖНЫ превышать . ...

11.4.9. Средние напряжения растяжения по сечению резьбовой части подвесок, вызванные действием весовых и сейсмических нагрузок, не ДОЛЖНЫ превышать величины . ...

Приведенные напряжения, определенные по суммам составляющих средних напряжений растяжения, изгиба и кручения в резьбовой части подвесок при сейсмических воздействиях, не ДОЛЖНЫ превышать величины . ...

Средние касательные напряжения, вызванные действием весовых и сейсмических нагрузок в резьбе подвесок, не ДОЛЖНЫ превышать . ...

Для оценки сейсмостойкости опорно-подвесной системы котлов подвесного типа динамическая модель котла ДОЛЖНА быть построена таким образом, чтобы учесть все возможные перемещения элементов системы, влияющие на изменение нагрузки на подвески. ...

Для исключения возможных соударений произвольных элементов, расположенных с зазором , ДОЛЖНО быть выполнено условие ...

Если выявлен приемлемый уровень вибрации, никаких дальнейших измерений или оценок не требуется. Наблюдатель ДОЛЖЕН нести ответственность за собственную оценку того, является ли данный уровень вибрации приемлемым. ...

Любые особенности работы системы ДОЛЖНЫ быть учтены при оценке. ...

Для определения собственных частот и модальных перемещений система ДОЛЖНА быть оснащена большим количеством датчиков, которые могут измерять скорость, перемещение или ускорение. Места установки датчиков ДОЛЖНЫ выбираться как можно ближе к точкам, включенным в расчетную модель системы. ...

Запись измерений ДОЛЖНА быть продолжительной. ...

Обработка данных при установившейся вибрации ДОЛЖНА сводиться к получению амплитуды перемещений по каждой доминирующей форме системы. ...

Трубопроводная система ДОЛЖНА быть оснащена достаточно большим количеством тензодатчиков в районе точек, где появление максимальных напряжений наиболее вероятно. Тензодатчики ДОЛЖНЫ располагаться как можно ближе к местам концентрации напряжений. ...

Если для снижения вибрации требуется введение дополнительных связей или модификация системы, то при необходимости расчет трубопроводной системы ДОЛЖЕН быть повторен с учетом этих изменений. ...

Измеренные модальные перемещения и сопоставленные с ними аналитические ДОЛЖНЫ использоваться для получения точной оценки вибронапряжений (или моментов) в трубопроводной системе. Полученные напряжения не ДОЛЖНЫ превышать допускаемых значений . ...

Экспериментально полученные напряжения не ДОЛЖНЫ превышать допускаемых значений. ...

Данный сборник НТД предназначен исключительно для ознакомления, без целей коммерческого использования. Собранные здесь тексты документов могут устареть, оказаться замененными новыми или быть отменены.

За официальными документами обращайтесь на официальные сайты соответствующих организаций или в официальные издания. Наша организация и администрация сайта не несут ответственности за возможный вред и/или убытки, возникшие или полученные в связи с использованием документации.

« все документы

Экспертиза промышленной безопасности (ТУ, ЗС, проектов), обоснование безопасности, декларации в Костроме и Костромской области

Постановление Госгортехнадзора РФ от 25.08.1998 №50 (ред. от 13.07.2001)

«РД 10-249-98. Нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды»

Описание

Разделы сайта, связанные с этим документом:

Связи документа

В новостях

Обсуждение

Ваш комментарий

Упоминания в вопросах и комментариях в других разделах сайта

Оглавление

Термины

Сокращения

Термины

Важно

Оставить заявку

Узнать стоимость

Запросить коммерческое предложение

Пригласить на тендер

Оставить заявку

Обратный звонок